В промышленных и гражданских зданиях, стены которых выполняются из крупных блоков или панелей, площадь оконных заполнений определяется так же, как и при кирпичных стенах, т. е. по наружному обводу коробки. При этом необходимо учитывать следующее; если в калькуляцию заводской стои­мости панели включена стоимость заполнения, то площадь заполнения под­считывают только для исчисления объемов работ остекления и окраски; если стоимость заполнения в калькуляцию стоимости панели не включена, то за­полнения учитываются в обычном порядке, т. е. отдельно. Витринные заполнения обычно бывают нетиповые. По материалу коробок (обвязочных конструкций) они могут быть металлические (стальные или алю­миниевые), деревянные (сосновые под окраску нли дубовые) нлн железобе­тонные. Нормативов на заполнение проемов витражами СНиП не содержит. Поэто­му проектные организации обычно составляют дополнительные расценки и. в зависимости от размеров проема, положенных в основу расценки (по наружно­му обводу коробки или по размерам в «свету»), при подсчете объемов работ используют эти размеры. Объемы металлических коробок витражей (обвязочных конструкций) под­считывают как в линейных единицах, так и по массе.

Подрооно подсчитывают и записывают объемы только тех работ, на кото­рые отсутствуют спецификации в рабочих чертежах (земляные работы, моно­литные бетонные или каменные фундаменты, бетонные и железобетонные сте­ны, яевегоподки, монолитные перекрытия и покрытия, штукатурные, кровель­ные, малярные и др.), по тем объемам работ пли конструктивным элементам, на которые в ра­бочих чертежах есть спецификации (сборные железобетонные, металлические кон1тр)'кцин, некоторые изделия и детали), В ведомость подсчета объемов ра­бот записывают только итоговые данные спецификаций со ссылкой на номера чертежей и спецификаций, из которых взяты эти объемы, т. е. количество конструкций или изделий. Следует внимательно следить за тем, чтобы при подсчете объемов работ не пропускать так называемые сопутствующие работы, то есть работы, не предусмотренные нормативам и поэтому подлежащие от­дельному подсчету. Далее при рассмотрении подсчетов отдельных видов строительно-монтаж­ных работ сопутствующие работы будут оговариваться в каждом отдельном случае. При определении объемов работ по устройству.заполнений оконных н двер­ных проемов подсчитывают площадь этих заполнений и объемы некоторых сопутствующих работ. Площадь заполнения определяют по размерам наруж­ного обвода коробки, а не по размерам проема в ограждающей конструкции.

Последовательность подсчета принципиального значения не имеет. Многие специалисты придерживаются последовательности, отвечающей нормальной технологии строительного производства. Опыт работы ряда проектных и стро­ительных организаций показывает, что целесообразно избирать такую после­довательность, при которой предыдущие результаты подсчета могут быть ис­пользованы в последующих подсчетах. Например, подсчету ограждающих кон­струкций (стены, перегородки) должны предшествовать подсчеты заполнений всех проемов (двери, окна, стеклоблоки, стеклопрофилит и др.). Тогда для определения объема кладки стен достаточно определить площадь этих стен в вертикальной проекции, из нее вычесть ранее подсчитанную площадь проемов в стенах, разницу умножить на толщину стены. В этом случае отпадает не­обходимость вычислять объем проемов и вычитать его из объема стен.

В процессе строительного производства на каждый вид строительно-мон­тажных работ расходуются финансовые, материально-технические, энергети­ческие, трудовые ресурсы, размер которых определяется или по укрупненным отраслевым нормам на один миллион рублей строительно-монтажных работ, или прямым подсчетом по строительным чертежам. Определение количества строитель но-монтажных работ на стадии технора-бочего проекта при одностадийном проектировании и рабочего при двухста-динном называется подсчетом объемов строительно-монтажных работ. В зависимости от того, для какой цели производится подсчет объемов ра­бот, единицы измерения отдельных видов работ принимаются либо по постро­ению СНиП, либо по ЕНнР.

Здания имеют ширину 12 м. Несущий каркас здания выполнен из металлических бесшарнирных прутковых рам, устанавливаемых с шагом 2 м на железобетонные фундаменты, покрытие — из ар­мированной стеклоровингом поливинилхлоридной (ПВХ) пленки марки С с ячейкой 30x30 мм. Пленка крепится к аркам с наруж­ной и внутренней сторон. Авторы данного конструктивного реше­ния предполагают, что двойное пленочное покрытие будет предо­хранять в зимнее время от выпадения конденсата в помещении. Для зданий, в которых по технологии не допускается попадание прямых солнечных лучей, внутреннее пленочное покрытие изготов­ляется из черной полиэтиленовой пленки. Торцы здания могут вы­полняться из кирпича, асбестоцементных листов или из армирован­ной полимерной пленки по металлическому фахверку. В настоящее время номенклатура экспериментальных объектов охватывает: птицеводческие здания; здания для содержания КРС, свиней, овец; шелководни; шампиньонницы; вегетационные оран­жереи для селекции пшеницы; склады кормов и т. п. Полуригель рамы выполняется из развитых стальных сквозных двутавров переменного по длине сечения. Соединение полуригеля с железобетонной стойкой сварное. Разработаны варианты соеди­нения ригеля и стойки иа болтах или с помощью замкового сое­динения. Расход металла на сталежелезобетонную раму пролетом 18 м составляет 632 кг, при этом ригель рамы запроектирован из стали марки.

Полный несущий каркас здания выполнен в виде трехшарнир­ных стальных рам пролетом 21 м из развитых по высоте двутав­ровых балок переменного сечения, шаг рам 3 м. Рама разработана в двух вариантах. В обоих вариантах грань стоек, обращенная к помещению, вер­тикальна. Фундаменты под металлические рамы приняты в виде железобетонных забивных пирамидальных свай; под торцовые сте­ны, выполняемые из кирпичных блоков,— ленточные бетонные. На сваи укладываются керамзитобетонные фундаментные балки, на которые, в свою очередь, устанавливаются трехслойные цельно-прессованные стеклопластиковые панели марки. Стеновые панели крепятся к внутренней по отношению к помеще­нию грани стоек.

Покрытие здания выполнено из асбестоцементных плит на дере­вянном каркасе с полужестким минераловатным утеплителем по серии 1.865-6. Панели покрытия имеют длину 3 м; со стороны по­мещения они обшиты плоскими асбестоцементными листами. По верху панелей устраивается кровля из волнистых асбестоцемент­ных листов. Вентиляция помещения и кровли осуществляется через сборный вентиляционный блок, устанавливаемый в коньке вдоль всего зда­ния. Полости, через которые в вентиляционный конек попадает теплый воздух из помещения и холодный воздух из кровли, разде­лены утепленной перегородкой для предотвращения выпадания конденсированной влаги.

Применение развитых двутавров из прокатных профилей позво­ляет максимально увеличить высоту двутавра при минимально допустимой толщине стенки по условию сохранения устойчивости и тем самым рационально распределить материал в пределах по­перечного сечения профиля. В некоторых странах эта концепция была положена в основу при включении развитых двутавров с па­раллельными полками в действующие сортаменты. Прежде чем определять эффективность развитых двутавров пе­ременного сечения со сквозной стенкой, рассмотрим основные кри­терии эффективности двутавровых профилей, работающих на изгиб. Представим зависимость —Аб графически. Эко­номичность профилей, работающих преимущественно на изгиб, оценивается путем сравнения сортаментных кривых. Выгодность нового сортамента характеризуется отношением площади, заклю­ченной между кривыми (новый сортамент) и (существующий сортамент), к площади, органиченной сортаментной кривой и осью А. В качестве исходного двутавра приняты бал­ки. Площадь, заключенная между кривыми, определяет семейство сортаментных кривых, характеризующих развитые двутавры при изменении высоты отверстия в стенке от максимум. Отношение площади между кривыми к площади, ограниченной кривой осью А, ха­рактеризует выгодность применения развитых двутавров постоян­ного сечения. Это соотношение составляет 22 %. Соотношение пло­щадей между кривыми 1,3 и кривой осью А составляет 43 °/о, что подтверждает высокую эффективность развитых двутавров пе­ременного сечения при работе на изгиб.

При напряженном состоянии рамы наибольшие напряжения возникали в сечениях стоек, в углах первых от опор отверстий и в полках стоек и ригеля у карнизного узла. В отдельных точках этих сечений при расчетной нагрузке появлялись пластические деформа­ции. В наиболее напряженных точках экспериментальные напря­жения, как правило, достаточно близки к теоретическим. Характер распределения напряжений в стенках элементов по краям отверстий соответствует принятым в расчете предпосыл­кам относительно влияния поперечных сил на величину нормаль­ных напряжений. В нулевых точках моментов от этих сил появились напряжения, вызванные действием продольных сил и изгибающих моментов в раме. Характерной является эпюра напря­жений оэх вдоль края первого от опоры отверстия, которая образована, в основном, под влиянием поперечных сил, так как изгибающий момент от внешней нагрузки здесь близок к нулю, а продольная сила незначительна. По показаниям розеток определены главные напряжения в стен­ке около углов отверстий. У карнизного узла они оказались выше исходных напряжений на 22 %.

Выбор последовательности этапов загружения производился в соответствии со схемой нагрузок, при этом учитывались следую­щие факторы:
в упругой области работы ступень прикладываемой нагруз­ки составляет 0,2—0,4 расчетной нагрузки;
в упругопластической и пластической областях работы сту­пень прикладываемой нагрузки составляет 0,05—0,15 расчетной нагрузки, при этом учитывается собственная масса конструкции и масса испытательных приспособлений;
в число этапов загружения должны входить ступени, соот­ветствующие нормативной и расчетной нагрузкам.
Испытания рамы проводились в пять этапов. На первых четырех этапах нагрузку увеличивали до значений: 0,4Р; 0,4Р на одном по­лупролете и 0,8Р на другом; 0,8Р (нормативная нагрузка) и Р (расчетная нагрузка). Через 15 мин после загружения брались от­счеты по приборам. Следует отметить, что на каждом этапе загружения конструк­ция должна оставаться столько времени, сколько требуется для стабилизации деформации, вызванной нагрузкой данной ступени. Для стальных конструкций это время обычно не превышает 15 мин. Если по истечении этого времени деформации не прекращаются, то длительность действия нагрузки удваивается и показания при­боров фиксируются по окончании дополнительной выдержки кон­струкции под нагрузкой.